炉膛内烟气温度的分布也会受到炉管结焦过程的影响。图4.5给出了炉膛烟气温度沿着炉膛分区随时问变化的三维图。炉膛侧壁的四排喷嘴所提供的燃料气经过燃烧，形成高温的烟气为二氯乙烷的裂解提供热量。四排喷嘴的燃料气负荷分配策略按照第三章的建议值，即燃料z毛负荷分配因子为a = 0.365。由一二氯乙烷二在炉子的底部燃料气分配的比例比炉膛顶部大，从图4.5可以看出，沿炉子高度的烟道“L的温度分布具有明显的梯度信息。在裂解炉运行初期，底部的烟f温度为1052.1 K，而在炉膛辐射段出口处烟气温度是940.0K。随着运行时间的增加，炉管结焦变得越来越严重，导致炉管的传热变得更为困难。由于炉膛与炉管之间存在着强热藕合现象，炉膛内烟气温度也随着运行时间增力!而升高。如图4.2所示，大量的焦炭堆积在炉膛底部位置所对应的炉管出l处，所以炉膛底部烟气升温更为明显。底部烟气温度从运行初期的1052.1 K下升到运行末期的1058.0K而在炉膛辐射段出fl处，由于所对应炉管位置没有明显结热现象，所以烟i温度变化不明显，整个运行周期其温度只是从940.0 K几升到941.9 K炉图4.6为热通最沿炉管长度和时间变化的止维图。由于炉管前宇程结焦不明显管前“‘程热通。随着时间的变化小人，甚至在炉管进!!处热通o:还略有I几升。这是山飞炉膛辐射段出!温度I升所致。而在炉管后“几程，热通量随着运行下l一问增有明显降低的趋势，这是由二氯乙烷飞大员结焦导致炉管后半程传热困难所致。图4.6 >u y:从运行初始r二氯乙烷.刻起到运行末期，炉管出I位置处的热通量从29012 W/m“降低至26029 W/mz。